当dσdt＜0，900压瓦机生产线，即溶质浓度增加，引起表面张力减少时，Γ＞0，为正吸附。dσdt＞0，即溶质
增加，引起表面张力增大时，Γ＜0，为负吸附。由此可知，所谓正吸附就是溶质元素
面上的浓度大于在液体内部的浓度，负吸附则是溶质元素在表面上的浓度小于在内部的
。因此，表面活性物质具有正吸附作用；而非表面活性物质具有负吸附作用。
溶质的原子体积大于溶剂的原子体积时，由于它对溶剂晶格的歪曲，使势能增加。但
系统总是向减小自由能方向自发进行，因而，这些体积较大的原子总是倾向于被排挤到
压瓦机生产线，在表面富集———正吸附。由于这些原子体积大，表面张力低，使整个系统的表面张力
。这也可以用表面层原子受力不对称性程度加以解释。
如果因铸件断面温度场较平坦 ［图134（a）］，或合金的结晶温度范围很宽 ［图134
（b）］，铸件凝固的某一段时间内，其凝固区域在某时刻贯穿整个铸件断面时，则在凝固区
域里既有已结晶的晶体也有未凝固的液体，这种情况为 “体积凝固方式”，或称 “糊状凝固
方式”。
如果合金的结晶温度范围较窄 ［图135（a）］，或者铸件断面的温度梯度较大 ［图135
图135 “中间凝固方式”示意图
（b）］，铸件断面上的凝固区域宽度介于前
二者之间时，则属于 “中间凝固方式”。
凝固区域的宽度可以根据凝固动态曲
线上的 “液相边界”与 “固相边界”之间
的纵向距离直接判断。因此，这个距离的
大小是划分凝固方式的一个准则。如果两
条曲线重合在一起———恒温下结晶的金属，
或者其间距很小，则趋向于逐层凝固方式。
铸件的凝固实际上是不会进行的。所以增加过热程度，相当于提高了铸型的温度，使铸件的温度梯度减小。
在金属型铸造中，数控压瓦机生产线，由于铸型具有较大的导热能力，而过热热量所占比重又很少，能够迅
速传导出去，所以浇注温度的影响不十分明显。
（4）铸件结构的影响 厚壁铸件比薄壁件含有更多的热量，当凝固层逐渐向中心推进
时，琉璃瓦压瓦机生产线，必然要把铸型加热到更高的温度。铸件越厚大，温度梯度就越小。薄壁件比厚壁件的温
度梯度大。铸件的性质复杂程度也对温度场有较大的影响，铸件的棱角和弯曲表面与平面壁
的散热条件不同，在铸件表面积相同的情况下，向外部凸出的曲面，如球面、圆柱表面、L
形铸件的外角。
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